汽液两相流疏水器使用于再热汽机系统的特点？ 

    汽液两相流疏水器使用于再热汽机系统的特点？汽液两相流疏水器的蒸汽管、传热管及联箱等是个很大的蒸汽容积空间，其间贮存的蒸汽量决定于汽液两相流疏水器蒸汽的温度和压力。由*三章已知，在非设计工况下，中、低压缸的功率与汽液两相流疏水器的蒸汽压力呈一定的比例关系，这样对应于不同的机组功率，贮存于汽液两相流疏水器中的蒸汽量是不等的。在机组功率变化过程中，因汽液两相流疏水器内蒸汽压力变化导致贮汽量的改变，产生的蒸汽吸蓄或泄放效应，使中低压缸的功率变化滞后于高压缸。如图6-2(a)所示，在机组功率增大时，增大高压缸的进汽量，高压缸的功率输出近似于阶跃增大，并且因汽液两相流疏水器的压力较低，高压缸的功率还有一定的过增量。同时，高压缸的排汽进入汽液两相流疏水器内时，部分增大的蒸汽量滞留在汽液两相流疏水器中，以提升汽液两相流疏水器的蒸汽压力，使中低压缸的功率缓慢增大。只有当汽液两相流疏水器的蒸汽压力达到新工况稳定状态时，才能使高压缸的排汽量与中压缸的进汽量相等。相反，在机组功率下降时，高压缸进汽量减少，使汽液两相流疏水器蒸汽压力下降，汽液两相流疏水器泄放出部分贮汽，使得中压缸的进汽量大于高压缸。
　　汽液两相流疏水器的时滞效应降低了机组快速响应外界负荷变化的一次调频能力，因为中、低压缸的功率约占整机功率的70％。图6-2(a)中阴影部分表示了负荷调节过渡过程中机组功率不能满足外界要求的大小，在甩负荷危急工况下，汽液两相流疏水器中贮存的大量蒸汽，如在中低压缸中继续膨胀作功，可使机组的飞升转速达额定转速的40％，严重危及着机组的运行安全。
　　中间再热机组为单元制机组，锅炉的蓄热相对减少，特别是直流锅炉。传统的锅炉跟随汽轮机的运行方式，利用锅炉金属蓄热释放满足汽轮机的流量要求，势必引起锅炉运行参数的较大波动，严重时造成参数超限，危及机、炉的安全。汽液两相流疏水器通常布置于锅炉的高温烟道区，在机组启、停过程中必须有足够的蒸汽来冷却汽液两相流疏水器，防止汽液两相流疏水器传热管烧损。但在机组启动过程中，汽液两相流疏水器的冷却蒸汽量和锅炉低负荷稳燃的产汽量远大于汽轮机的空载流量，因此机组的升速、带负荷与汽液两相流疏水器的冷却间有很大矛盾。

图6-2汽液两相流疏水器的时滞效应与高压缸过调
　　为增强中间再热机组的一次调频能力，保护事故工况下机组的安全，提高机组启、停操作的灵活性和安全可靠性，在中间再热汽轮机调节系统中，设置动态校正器。在机组功率增大或减小时，通过高压调节汽门的过开或过关，由高压缸功率的过增或过减补偿汽液两相流疏水器产生的时滞效应，使机组功率与外界要求保持一致。在中压缸进口处，设置中压主汽门和中压调节汽门，在危急事故工况下，快速切断中压缸的进汽，避免汽液两相流疏水器蒸汽进入中低压缸造成机组转速恶性飞升。另一方面，在机组启、停过程中，由中压调节汽门控制再热汽温，使中压缸的进汽与中压缸转子及汽缸的热状态得到良好的匹配。为减小中压调节汽门产生的节流损失，中压调节汽门通常在机组负荷大于30％时保持全开。

图6-3汽轮机、锅炉协调控制
　　为使中间再热机组在负荷变化时，既能利用锅炉金属的蓄热满足快速响应外界电负荷的要求，又能通过改变调节汽门的开度使主蒸汽压力的波动在允许的范围之内，从而要求机炉采用协调控制方式。机炉协调控制的流程图如图6-3所示。
　　为改善中间再热机组的启动特性，加快机组的启动速度，回收启动过程中的工质和热量，以及在机组甩负荷工况下保护锅炉的安全，在中间再热汽轮机的蒸汽系统中设有高、低压旁路系统和大旁路系统。高压旁路系统是将来自锅炉过热器的新蒸汽通过减温、减压器排至冷汽液两相流疏水器蒸汽管，低压旁路系统是将再热新蒸汽经减温、减压器排至凝汽器，大旁路系统则是将新蒸汽经减温、减压器直接排至凝汽器。在机组启、停过程中，通过操作高、低压旁路调节阀和中压调节汽门，控制再热蒸汽温度和汽液两相流疏水器的冷却。在甩负荷工况下，由旁路系统控制锅炉过热器及汽液两相流疏水器的压力，避免锅炉安全阀动作，使机组故障排除后尽快恢复运行。中间再热汽的旁路系统及高、中压主汽门与调节汽门的布置如图6-4所示。

图6-4中间再热机组的旁路系统及主汽门、调节汽门布置